Материалы сайта
Это интересно
Расчет нагрузок с помощью ЭВМ
ветвях находятся по выражению: Iij = (Ui – Ui)Yуij. (4.10) Алгоритм позволяет расчитать и токи КЗ за ветвями, оканчивающимися точкой КЗ. Данные ветви узловой проводимости не учитываются. Ток КЗ и напряжение в I – м узле при КЗ за такой ветвью находятся по формулам: Ii = Uн.c./(Zcc + Zn); (4.11) Ui = Uнi – U н.c. Zic/(Zcc +Z n) (4.12) Где Zn – сопротивление ветви, которая заканчивается точкой КЗ. Результаты расчетов токов КЗ для обоих вариантов даны в приложении. Как видно из результатов расхождения не существенны. отчет по схеме с напряжением в цепи ниже 1кВ общие параметры схемы : Базисная мощность: Sb = 10.000 MBA Номинальная мощность КЗ ЭС: Sc = 10.000 MBA Номииальное напряжение: Un = 400.000 В Трансформатор (Т1): Тип ТСЗ-160/10 Напряжение КЗ = 5.500 % Номитальная мощность=0.160 MBA Потери активной мощности при КЗ=2.700кВ Рубильник (S1): Переходное сопротивление = 0.000 мОм Автомагические выключатели : |Пемен • || га,[м0м] |1 ха,[м0м] |1rka,[м0м] | |SF1 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF2 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF3 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF4 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF5 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF6 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF7 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF8 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF9 |1.100 |0.500 |1.800 | |SF10 |1.100 |0.500 |1.800 | Шины и кабельные линии : |1 Элемен |r,[м0м] |х,[м0м] |1,[м] | |Ш1 |0.000 |0.000 |0.000 | |Ш2 |0.000 |0.000 |0.000 | |ШЗ |0.000 |0.000 |0.000 | |KL1 |0.130 |0.700 |20.000 | |KL2 |0.130 |0.700 |30.000 | |KL3 |0.130 |0.700 |58.300 | |KL4 |0.130 |0.700 |37.000 | |KL5 |0.130 |0.700 |62.500 | |KL6 |0.130 |0.700 |69.800 | |KL7 |0.130 |0.700 |45.500 | |KL8 |0.130 |0.700 |72.000 | |KL9 |0.130 |0.700 |78.000 | Асинхронные двигатели : |'хемек • |Рпош,[кВт] |1 kpd |Соs( | |AD1 |158.000 |1 0.920 |0.90 | |AD2 |142.700 |1 0.920 |0.90 | |AD3 |132.800 |1 0.920 |0.90 | |AD4 |107.100 |1 0.920 |0.90 | Сопротиление ЭС: Хс=1.000 рaчетные сопротивления элементов |Элемент |Хе, [мОм] |Re, [мОм] | |Т1 |52.347 |16.875 | |SF1 |2.900 |0.500 | |SF2 |2.900 |0.500 | |SF3 |2.900 |0.500 | |SF4 |2.900 |0.500 | |SF5 |2.900 |0.500 | |SF6 |2.900 |0.500 | |SF7 |2.900 |0.500 | |SF8 |2.900 |0.500 | |SF9 |2.900 |0.500 | |SF10 |2.900 |0.500 | |Ш1 |0.000 |0.000 | |Ш2 |0.000 |0.000 | |Ш3 |0.000 |0.000 | |KLI |2.600 |14.000 | |KL2 |3.900 |21.000 | |KL3 |7.580 |40.800 | |KL4 |4.810 |25.900 | |KL5 |8.120 |43.700 | |KL6 |9.070 |48.800 | |KL7 |5.910 |31.800 | |KL8 |9.360 |50.400 | |KL9 |10.340 |54.600 | [pic] Отчет по схеме напряжением в цепи вьше 1кВ Общие параметры схемы : Базисная мощность: Sb = 10.000 MBA Мощность К3 ЭС: Sk = 100.000 MBA Наприжени» ЭС: Ues = 110.000 кВ Базисное напряжение: Ub = 6.300 кВ Базисный ток: 16(110) = 0.052 кА Базисный ток: 16(10) = 0.902 кА Трансформатор (Т1): Тип =ТМН 6300/115 Напряжение КЗ = 10.500 % Номинальная мощность 6.300 MBA Линии : | Элемент |Xud,[Ом/км] |1,км | |ВЛ1 |0.400 |10.000 | |KL1 |0.063 |0.050 | |KL3 |0.063 |0.050 | |KL5 |0.400 |0.186 | |КL8 |0.400 |0.045 | |КL10 |0.400 |0.110 | |KLII |0.063 |0.050 | Асинхронные двигатели : | Элемент | Pnom,[кВт]|| Kpd |Cos( | | АД1 |1 630.000 1 |1 0.940 1 |0.91 1 | | АД2 |1 0.000 1 |1 0.000 1 |0.00 1 | | АД3 |1 0.000 1 |1 0.000 1 |0.00 1 | | АД4 |1 630.000 1 |1 0.940 1 |0.91 1 | Синхронные двигатели : |Элементы | Snom,[кВт] |Xd | |СД1 | 0.000 |0.000 | |СД2 | 0.000 |0.000 | |СДЗ | 0.000 |0.000 | |СД4 | 0.000 |0.000 | Расчетные сопротивления элементов ЭС: Хс =0.100 L1 X = 4.400 Т1 Х = 0.167 KL1 Х = 0.000 KL3 Х = 0.000 KL5 Х = 0.004 KL8 Х = 0.000 KL10 Х = 0.000 KL11 Х = 0.000 СД1 Х = 0.000 СД2 Х = 0.000 СДЗ Х = 0.000 СД4 Х = 0.000 Расчетные токи асинхронных двигателей АД1 Iad = 70.099 АД4 Iad = 70.099 Tоки КЗ Kl Ik = 5.825 кА К2 Ik = 2.712 кА КЗ Ik » 3.536 кА К4 Ik = 3.336 кА К5 Ik = 3.323 кА Кб Ik = 3.235 кА Ударные токи КЗ : Kl iy = 15.883 кА К2 iy = 6.830 кА КЗ iy = 6.870 кА К4 iy = 7.826 кА К5 iy = 7.876 кА Кб iy = 7.845 кА 5. ЫБОР И ПРОВЕРКА КОММУТАЦИОННОЙ АППАРАТУРЫ НА НАПРЯЖЕНИЕ 10 кВ. 5.1.Расчет и выбор защитных устройств высоковольтной сети. Для защиты всех оходящих линий к установке принимаю комплектные распределительные устройства (шкафы КРУ), которые предчазны для приема и распределения электроэнергии трехфазнго переменного тока промышленной частоты, состоят из набора типовых шкафов и поставляются заводом - изготовителем в полностыо смонтированном виде со всей аппаратурой и всеми соединени ми главных и вспомогательных цепей.tt рас? ределительных устройствах 6000 В установим ячейки типа К-59 не базе галомаслянного выключателя ВК -10- 20/бЗОУЗ;»•• РУ ( ЮОВ обогатительной фабрики -14 дат; ti РУ ( ЮОВ пульпонасосной станции -10 шт;к РУ ( ЮОВ насосной станции оборотной воды -13 шт;Ныбо| КРУ сводим в таблицы (5.1);(5.2);(5.3); для обогатительной фабрики, » ульпонасосной станции и насосной станции оборотной воды. 5 2. Проверка на устойчивость основного электрооборудования высоковольтной схемы. После выбора комплектных распределительных устройств, а также определения токов короткого замыкания, необходимо проверить выбранное сечение кабелей на термическую стойкость и токам короткого замыкания. Воздействие тока КЗ учитывают только при выборе сечения кабельных линий защищаемых релейной защитой. Кабели, защищаемые токоограничивающими предохранителями, на термическую стойкость к токам КЗ не проверяют, так как время срабатывания предохранителя мало и выделившееся тепло не в состоянии нагреть кабель до опасной температуры. Термическая стойкость к токам КЗ сечение определяется по формуле, мм2. __ Fт =I(*(tn/Km; (6.4) где I( - установившееся значение тока КЗ, А; tn - приведенное время К3, с; Кт- температурный коэффициент, учитывающий ограничение допустиимой температуры нагрева жил кабеля ( принимая Кт= 95, та63,4[6],с1/2 /мм 2 tn = tг1,a – tn1 n (6.5) где tn,a - апериодическая составляющая времени тока КЗ (принимая tn 0.2 [6]),с tг,а ( 0,05((’’)2, (6.6) где ( - отношение начального сверхпереходного тока КЗ к установившемуся току КЗ принимаю ( = 0,18[4]. tг,а = 0,05*0,182= 0,002с; tn 0,002+0,2= 0,202с После расчета сечения по формуле (6.4), за стандартное термически стойкое сочетание принимается ближайшее меньшее сечение к расчетной величие Fт. Такое решение обусловлено ошибкой в сторону завышения, заложенной в методе расчета. Для примера рассмотрим проверку кабельной линии ст РУ 6000В фабрики до цеха рудоподготовки. Установившееся значение тока КЗ для проверки этого кабеля составляет 3,522 кА (точка КЗ). Тогда по формуле (6.4): _____ 3522*(0.202 Fт = (((((( = 16,7 мм 2 95 Ближайшее меньшее стандартное сечение 16 мм2 и из расчета видно, что ранее выбранно выбранное данное сечение кабеля 35 мм2 по условиям термической стойкости токами КЗ проходит по условиям. Проверка сечения остальных кабельных линий производится аналогично, поэтому сведена в таблицу 5.4 Произведем проверку выбранного сечения сборных шин РУ 6000В ГПП. Кт=91 А* с 112 / мм2 принимаем по таб. 3.14 [7]. Тогда находим по формуле (3.26) термически стойкое к токам КЗ сечение сборных шин. _____ 5800*(0,202 Fт = ((((((( = 28,6 мм2 91 Из расчета видно, что ранее выбранное сечение сборных шин проходит по условию . По таб 10.6[2] принимаю к прокладке кабель марки ААШВ сечением = 35 мм2, Iдоп == 125 А. Iдоп =125 > Iр=57,8А. Iдоп > 138,72/1,3= 106 А; После расчетов токов КЗ производим проверку выбранного сечения кабеля по термической устойчивости к токам КЗ. Выбор сечения кабельной линии от РУ6000В фабрики до насосной стаиции oборотной воды: 100 Iр = (((( = 9 А; (3*6,3 Iав = 9*1,4 =12,8 А; Fэ 9/1,4 = 6,4 мм2 По таб. 10 [2] принимаем к прокладке кабель марки ААШв сечением F =10 мм2 Iдоп = 60А. Iдоп = 60А > Iр =9А; Iдоп > 12,8/1,5 =9,8 А; После проверки видно , что все ранее выбранные кабели (их сечение) проходят по условиям проверки устойчивости к токам КЗ. СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПО ВЫБОРУ КРУ ФАБРИКИ. ТАБЛИЦА 5.1 |Условие выбора |Расчетные |Каталожные | | |данные | | |Uc.ном (Uном |6кВ |10 kb | |I расч (Iном |135,3 А |630 А | |Iк ( Inp.c |5,8 |20 кА | |Iуд ( inp.c |15,9 |51 кА | |Int (Iотк.ном |5,8 |20 кА | |(2Int+int |5,4 |33,4 кА | |((2*Iотк.ном*(1+ (ном) | | | |(к(I2пр.т*tт |1,5 кА2 * с|1200 кА^с | СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПО ВЫБОРУ КРУ ПНС. ТАБЛИЦА 5.2 |Условие выбора |Расчетн|Каталожные | | |ые | | | |данные | | |Uc.ном(Uном |6кВ |10 kb | |I расч( Iном |70 А |630 А | |Iк ( Inp.c |3,49 |20 кА | |iуд( iпp.c |6,76 |51 кА | |Int ( Iотк.ном |3,49 |20 кА | |(2*int + iat |5,33 |33,4 кА | |((2*Iотк.ном*(1+ ( ном) | | | |(к ( I2пр.т*tт |1,46 |1200 кА2с | | |кА2с | | СВОДНАЯ ТАБЛИЦА ПО ВЫБОРУ КРУ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ОБОРОТНОЙ ВОДЫ. ТАБЛИЦА 5.3 |Условие выбора |Расчетные |Каталожные | | |данные | | |Uc.ном ( Uном |6кВ |10 kb | |I расч ( Iном |52,2 А |630 А | |Iк ( Iпp.c |3,56 |20 кА | |iуд ( iпp.c |6,89 |51 кА | |Iпt ( I отк.ном |3.56 |20 кА | |(2*Iпт+ |5,44 |33,4 кА | |iаt((2*Iотк.ном*(1+(ном)| | | |(к(I2np.т*tт |1,52 кА2с |1200 кА2с | ПРОВЕРКА КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ НА ТЕРМИЧЕСКУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ К ТОКАМ КЗ. ТАБЛИЦА 5.4 |Кабельная линия |Минимальное |Ранее |Принятое| | |сечение по |выбранное |сечение,| | |термической |2 |мм2 | | |стойкости, мм |сечение, мм| | |РУ 6000В Фабрикн-цех |3х16 |3х35 |3х35 | |рудоподготовки | | | | |РУ 6000В Фабрики-цех |3х16 |3х35 |3х35 | |обогащения | | | | |РУ 6000В Насосной оборотной |3х16 |3х10 |3х16 | |воды-хвостовое хозяйство | | | | |РУ 6000В Фабрики-безшаровые |3х16 |3х50 |3х50 | |мельиицы | | | | |РУ 6000 В ПНС-агрегат иал. |3х16 |3х16 |3х16 | |РУ 6000В Насосной оборотной |3х16 |3х16 |3х16 | |воды-агр. | | | | 6 ВЫБОР И ПРОВЕРКА КОММУТАЦИОННОЙ АППАРАТУРЫ НА НАПРЯЖЕНИЕ 0,4 кВ. 6.1.Расчет и выбор защитных устройств низковольтной сети. Для защиты электропотребителей от токов короткого замыкания и перегрузки используются автоматические выключатели (АВ) и плавкие предохранители. Так как в цехе есть потребители первой категории, то для их защиты от токов короткого замыкания используем АВ, а от перегрузок будут предохранять магнитные пускатели, установленные около двигателя. Выбор АВ производится по следующим условиям: -для всех видов: Iн ( Iо; Освещени : Iн ( (1,2—1,3)Iо; Iн ( Iаа (6.1); - для двигателей нагрузки: Iн ( Iо; Iуэм ( 1,25 * Iддо (6.2); Для питающих кабелей линий: Iн( нm * 1,4 Iуэ ( 1,5 Innи (6.3); В пожароопасном помещении необходимы два вида защиты: защита от токов КЗ и защита от перегрузок. Для защиты от токов КЗ и перегрузок реобходимо знать ток уставки электромагнитного и теплового расцепителей; Iyэм = 1,25 * Iпик; Где Iпик = Iр + 5* Iдв max - много двигателей; Iпик =5* Iо - мало двигателей. Iт= (1,2—1,3) * Iр; где Ip - pacчетный (номинальный) ток. Пример расчета и выбора АВ для токарно-винторезного
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14